曝气池的运行,将会有很多因素影响曝气氧转移强度,例如:活性污泥特性、温度、浓度的污染物,成分,保留时间和旋混式曝气器曝气池深度等等,但影响因素等过程因素,不是曝气氧转移技术优化的对象。许多复杂的因素可以通过实验和数学模型来处理条件，从而获得氧转移系数——KL(氧传递系数)，因为工业运行中曝气池中的KL值无法得到，所以在工艺设计中KL值是有用的。在一定的KL和V条件下，可以认为是一个常数不可控变量，而扩散的值取决于旋混式曝气器曝气，氧传递系数的气液界面扩散越大，氧传递的强度越大。

旋混式曝气器

此外，也表明，在旋混式曝气器曝气气相和液相界面稳定量中，有许多是的可变氧转移强度，只存在优化的可能性。穿孔、散装流、注射等几个螺旋曝气形式,大洞扩散的基本特征,尽管这样的增氧机具有可靠的结构,阻力损失小的优势不是封锁,但不出大洞孔扩散趋势生成泡沫”在技术、操作大疱的曝气属于国家因此,氧传输效率不高。大孔结构?阻力损失，无堵塞，应是气氧输送技术优化孔隙扩散趋势的重要依据，但基础必须从“大洞泡”，曝气氧转移效率有可能提高。气泡相位越分散，气泡相位越分散。一般认为气孔或缝隙达到微米级，是旋混式曝气器。

旋混式曝气器确实是一个小气泡曝气操作，但不可避免地带来巨大的阻力损失和易堵塞。随着孔隙堵塞的增加，旋混式曝气器的泡面和气泡密度的增加，在一段时间的运行后明显下降。一般来说，曝气器的孔结构越小，气泡将越小。这一观点与通气操作的实际情况不同。根据孔隙扩散的测量结果表明，孔隙大小与气泡直径不直接成正比。我们可以看到，在直接排气孔的状态下，随着全球的减小，孔的减小与孔径的比例不成正比，但在全球范围内的上升并不一定是很小的比例。

当气相通过孔直接进入液相时，在运动后会增加一个短柱，形成一个均匀的应力球，在射孔中形成气泡，小洞只会使柱状体变薄，变长，不会增加比例小的气泡。实际的曝气操作表明，即使所谓的微米级孔曝气器，气泡直径也在R2 > 2mm范围内。可以得出结论，在曝气池深度约400米的情况下，通过微孔(间隙)很难获得r2 > 3mm的气泡。微孔曝气法的实际扩散度(Fs)不是无限的。孔隙越小，阻力损失和堵塞的可能性越大，动态效率(Gs)就会变得不经济。